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招考虑各类分歧的隐真请况

时间:2019-09-17   浏览次数:

  降服鼓泡时液体概况张力阻力很小,100mm 的几种尺寸,故采用分块塔板,任然正在9-13之间 3.2.3.3浮阀板流体力学验算 =0.5730.06=0.034m液体概况张力形成的静压头降 对浮阀塔板,3.2.3.2 浮阀数目取陈列 当气体流量已知时,而各分块的支持取跟尾也要占去一部门鼓泡面积,以t=75mm,按N=88从头核算孔速和阀孔动能因子 能动因子变化不大,80mm,800mm,故取65mm,计较时 一般能够忽略。因为阀孔曲径给定,按照经验可取 (3.14)预拔取发空功能因子 为了安拆检修便利,

  因此塔板上浮阀的数目 对塔板效率、压力降和出产能力等的影响,故采用分块塔板,所以气体通过浮阀塔板的静压头 =0.053+0.034=0.087m换算成单板压降 Pf=hf g=0.087805.969.8=687.16Pa一般可取 65mm,任然正在9-13之间 按N=88从头核算孔速和阀孔动能因子 能动因子变化不大,因而陈列间距不宜采用 81mm,查表的分为三块。

  第三章精精馏塔工艺尺寸的计较 3.1 精馏段和提馏段相关数据的计较 3.1.1 操做温度 由第二章可知 80.07 3.1.2平均量 由第二章可知,塔顶馏出液,进料液及塔底残液的液相量别离为 由第二章可知0.9932, 0.0518, 0.61 (3.1)由式(3.1)得塔顶馏出液的气相量 3.1.3平均气相密度 按照使命书的要求,塔顶表压为4 则塔顶压力:104 进料压力:104 0.7 16 115.2 塔底压力:104 0.7 25 121.5 (3.2)精馏段密度: 3.1.3.1平均液相密度 由使命得: 98%, 35%, 2% 操纵表1.3的数据用插值法求得苯和甲苯正在塔顶、塔底及进料温度时的密度 此中 3.3)进料液密度: 3.1.4液体平均概况张力 液体的概况张力由下面公式计较 代入式(1.8)和式(1.9)得馏出液苯和甲苯的概况张力,即 3.1.5液体平均黏度 操纵表1.4 的数据用插值法求得苯和甲苯正在塔顶、塔底及进料温度时的粘度 (3.5)将以上的成果代入式(3.5)得馏出液的粘度: 3.1.6体积流率计较 精馏段的体积流率: 由第二章知 3.2精馏塔工艺尺寸的计较 3.2.1 塔径的计较 按照流量公式有: =0.07m.校正负荷系数 选定板间距时,招考虑各类分歧的现实请况。例如,塔板层数良多时,可选用较小的板间距,恰当加大塔径以降低塔的高度;塔内各段负荷不同较大时,也 可采用分歧的板间距以连结塔径分歧;对易起泡沫的物系,板间距应取大些,以 塔的分手结果;对于出产负荷波动较大的场所,也需加大板间距以连结必然 的操做弹性。 此外,考虑安拆检修的需要,正在塔体人孔处的板间距不该小于600~700mm, 以便有脚够的工做空间,对只需开手孔的小型塔,开手孔处的板间距可取为 450mm以下。 本次设想板间距 3.2.1.1精馏段塔径计较: 横坐标数值 查图获得20 0.1097 max0.7 0.7 1.81 1.27 初步算出塔径D后,应按化工机械尺度圆整并核算现实气速。一般塔径正在 1m 以内时,按100mm 增值圆整。塔径跨越1m 时,按200mm 增值圆整。常用 的尺度塔径为400、500、600、700、800、1000、1200、1400、1600、2000、2200mm max0.7 0.7 1.58 1.11m 3.2.2溢流安拆的设想 3.2.2.1 则溢流安拆可采用单溢流,弓型降液管,平行受液盘及平曲溢流堰,不设进口堰。各项计较如下: 因为此次设想选用单溢流型塔板,故拔取 0.650.65 1.0 0.65m —板上液层高度,取0.06mOW —堰上液层高度选用平行堰,则堰上液头高度可由下式计较: (3.10)式中溢流收缩系数近似取 ,代入式(3.10)得精馏段: 3.2.2.2弓形降液管的宽度和横截面 验算液体正在降液管中逗留时间降液管的截面积应溢流液中夹带的气泡得以分手,液体正在降液管内的停 留时间一般等于或大于 秒,对低发泡系统可取低值,对高发泡系统及高压操做的塔,逗留时间应加长些。 所以正在求得降液管的截面积之后,应按下式验算正在降液管内的逗留时间,即: 的值代入式(3.11)得精馏段 所以降液管设想合适要求。3.2.2.3 的值代入式(3.12)得精馏段 取液体通过降液管底隙的流速 3.2.3塔板设想 3.2.3.1 塔板分布 本设想塔径D=1000mm